硬质合金丝锥结构形式如图3-113所示。

       1.切削部分

      切削部分担负着形成螺纹的切削工作，外形呈圆锥形，螺纹廓形不完整，是丝锥的最基本部分。在设计丝锥时，决定切削锥部的长度，一般要考虑下面的因素：

       (1)当加工不通孔的螺孔时，丝锥切削锥部端面至钻孔深处的距离C，至少不小于二倍螺距，如图3-114所示。
       (2)主偏角k1的设计

       切削部分长度和锥角直接影响切削工作，丝锥的切削部分设计辅助用图见图3-115。
     
       由图中的△abc得到，tanK1=ab／bc=Z·ac／P

       式中，ac—丝锥每齿的切削厚度，当Kr很小时，可看作垂直于丝锥的轴线测量；

       P—螺纹的螺距；

       Z—丝锥的槽数。

      由公式可以看出，当齿高H、槽数Z、螺距P不变时，Kr角愈小，L2愈长，则每齿的切削厚度愈小，切屑的平均变形增大，使单位的切削力增加，扭矩增大，且加工时间变长，生产效率低。因此，一般希望K，取大些，以减小L2，提高生产效率。但K。角过大，每齿的切削厚度增大，刀齿的负荷增加，加工表面的粗糙度值变大，且导向性差。故加工精度和表面粗糙度要求高时，艮角应取得小一些。在加工不通孔的螺纹时，为了获得较长的螺纹有效长度，K，应取得大些。

      在硬质合金丝锥的按订单生产模式的设计中，最先考虑的设计参数并不是主偏角Kr，而是主切削刃的长度L2。对通孔的攻丝，一般地，L2=3P，切削锥小端直径dx=d1-(0.05～0.25)，括号中的参数对于小直径的丝锥，取小值，对于大直径的丝锥，取大值。

      由图3-115，可以算出K2=(d-dx)／(2.Lz)=[d-d1+(0.05～0.20)]／6P

      2.前角的设计

      前角yp一般按制件的材料性质选取，见表3-137。
      3.后刀面的设计

      (1)切削锥部(即主切削刃所在的部位)大径的后刀面的设计，切削锥部大径的后刀面的后角主要根据被加工材料的性质而定，见表3-138。
      此后角都是铲磨得到的，切削锥部的铲磨量K(在刃瓣末端测量)计算见下列公式，铲磨量示意图，见图3-116。
      κ=ζ·π·d·tana/z

      式中：r为刃瓣宽度与容屑槽宽度之比，与丝锥的槽形参数有关。实际上，为了使切人平稳，减少丝锥反转退回时，残留切屑从后刀面将齿尖挤崩的现象，再考虑到被加工的材料都是短切屑，切削锥部大径的后刀面的后角一般取2.5°～3°。

      (2)切削锥部及校准部分的牙型的后刀面的设计
     切削锥部及校准部分的牙型的后刀面，主要是为了减少与孔壁的摩擦，

      切削锥部及校准部分的牙型的后刀面，主要是为了减少与孔壁的摩擦，减少丝锥的磨损，提高寿命。铲磨范围有两种：整个刃瓣铲磨，这适用于被加工材料的收缩量较大的情况；在刃瓣的2／3宽度上铲磨，从前刀面算起的1／3宽度上不铲磨，这适用于被加工材料的收缩量较小的情况。刃瓣宽度上的铲磨后角为1°30′～2°30′。

      (3)校准部分大径上的后刀面的设计

      校准部分大径上的后刀面的后角由两个方向构成。

      a)轴向后角

      轴向后角亦即倒锥，倒锥度(倒锥的大小)应根据被加工材料的收缩力来选择，收缩量大时，倒锥度取(0.25～0.35)/100mm；收缩力小时，倒锥度取(0.15～0.25)/100mm。

     b)径向后角

    0.4≤螺距P＜2的丝锥，可不磨径向后角；对于螺距P大于2的丝锥，径向铲磨后角，铲磨后角等于牙型铲磨后角1°30′～2°30’，为了防止后刀面磨损过快，要留0.2mm～0.5mm的圆柱刃带，小直径的丝锥取小值，大直径的丝锥取大值。

    4.槽数和槽形的设计
    (1)槽数的设计按表3-139。如果被加工工件上有槽、缺口，则槽数不应为槽数或缺口数的整数倍。
    (2)槽形的设计

    槽形的设计应保证有丝锥足够的容屑空间，排屑顺畅；有足够的强度，不易折断，且不易发生弹性变形；在丝锥切削完毕反转退出时，刃背不至发生刮削作用，损伤已切出的螺纹。

    丝锥的槽形参数按图3-117、图3-118，表3-140。
    5.丝锥的长度尺寸、连接部分尺寸、中径、大径的计算

    可参考高速钢丝锥有关标准。